Analys av innehållet i JB / T4088 - 2012 Standard för rörformiga elektriska värmeelement
Standarden för nya rörformiga komponenter för daglig användning har varit i kraft sedan november 2012. Jag var medlem i den reviderade utgåvan av Standard 98 och den reviderade versionen av 2012. Jag känner till standarden. Den nya versionen av standarden jämfört med den gamla versionen av mycket innehåll har ändrats, förutom porten och ökningen. För att underlätta för de inhemska företagen att noggrant förstå och underlätta driften, och utöver den nya standarden som riktmärke för att förbättra den tekniska nivån på dagliga rörformiga elektriska komponenter för att anpassa sig till behoven på den inhemska och internationella tillämpningsmarknaden. Jag är här för denna artikel om de nya normerna för bestämmelserna i ett antal förändringar i analys, behandling, i detta och alla att kommunicera. Eftersom jag inte omfattas av officiella uppgifter kan alla åsikter endast vara av akademisk karaktär och har ingen tolkningsmyndighet. Allt innehåll är endast referens!
1 intervall
Jämfört med den gamla versionen ändrades spänningen från 440V till 480V, och strömmen ändrades
från 4000W till 6000W. Detta för att anpassa sig till marknadens utvecklingsbehov.
Termer och definitioner
2.1 Den nya standarden för definitionen av skador på en liten förändring, den gamla standarden på
tål spänningsvärdet är mindre än det angivna värdet är skadat, och den nya standarden för att
motstå att spänningsvärdet är lägre än 75 % av normalvärdet av skadan. Tryck 1500V
produkten är intakt, efter en användningsperiod endast tål 1200V tryck, kan denna produkt inte
använd den gamla standarden och den nya standarden som inte är skadad.
2.2 En förklaring av det likvärdiga motståndet har lagts till
Motsvarande motstånd används främst som ett alternativ till snabb inspektion av
levereras till fabriken. Vi vet alla att de flesta av sorterna av elektriska komponenter inte kan
utförs med kraften av en efter en, (eftersom rörytan efter oxidskiktet och
tidskrävande) Därför mäter de flesta tillverkare DC-resistens för att bestämma
kvalificerad eller inte. Men på grund av motståndstrådsmaterial vid olika temperaturer är dess
motstånd har en viss förändring, vi är vana vid denna förändring kallas motståndstemperatur
Koefficient. Här avser motsvarande motstånd olika beroende på drifts-
uppmätt resistens multiplicerat med en faktor multiplicerad med elementet än det normala
temperaturvärdet.
Förhållandet i standarden: R (T) = R0 [1 + a (T-T1)]
Ekvivalent motstånd = normal temperaturbeständighet x [1 + motstånd fast temperatur
koefficient (driftstemperatur - normal temperatur) för denna formel har jag två idéer;
En temperaturkoefficient för resistens är naturligtvis direkt relaterad till temperaturen, men det är
inte ett linjärt förhållande.
B Motståndstråden har en korrigeringsfaktor för den relevanta temperaturkoefficienten i
motståndstrådens yrkesmässiga standard. Detta korrigeringsvärde avser temperaturen på
själva motståndstråden, inte mot elementets yttemperatur.
Mot bakgrund av ovanstående två punkter anser jag att denna formel inte kan beräknas korrekt. Så jag
tyder på att motståndstråden bör vara vid olika temperaturer när korrigeringsvärdet till
formeln för beräkning.
R (T) = Ro x Ct
Texten beskriver: ekvivalent resistens = temperaturbeständighet x temperaturkoefficient
Till exempel: en komponent 220V 1000W arbete när komponentytans temperatur på 300 °C,
själva motståndstrådens temperatur 450 °C,
Upp-upp-tabell vid denna tidpunkt motståndstråd som motsvarar korrigeringsvärdet och sedan till
beräkningen. Här föreslår: motstånd trådmaterial med olika korrigeringsfaktor är
Olika. Det är viktigt att det likvärdiga motståndet är korrekt (överensstämmer med noggrannheten
av kraften). Det rekommenderas att tillverkaren kontrollerar värmebeständigheten hos
komponent vid den simulerade driftstemperaturen (detta är det verkliga ekvivalenta motståndet). Den
verifieringsstegen är följande:
Ett första uppmätt kallt motstånd;
B Anslut komponenten till strömförsörjningen så att komponenten kan nå sin normala drift
Temperatur.
C När temperaturen är stabil, notera strömmen (display voltmeter /, effektmätaren måste
korrekt);
D det uppmätta effektvärdet i Ohms lag för att beräkna: motsvarande resistens = kvadraten av
spännings-/uppmätt effektvärde
E beräkna antalet motståndstemperatur ct = motsvarande motstånd / kallt motstånd
Ohms lag för beräkningen är mycket exakt, utan tvekan, om villkoren kan vara utrustade med
elektronisk bro som är effektmätning. I företagens faktiska arbete med motsvarande
det alternativa motståndet mot kontrollens omfattning bör lämnas en viss marginal.
3. Klassificering
Jämfört med den gamla standarden mer raffinerad, formen, om vibrationen, oavsett om den är inbäddad,
klassificeringens uppvärmningsegenskaper.
4. Tekniska krav
Jämfört med den gamla standarden till C-rutnätsinnehållet; runt inga explosiva, brandfarliga, frätande
gaser och ledande damm. Gallret går till ringtemperaturen.
4.2 Kraven på effektavvikelse ändras inte
4.3 Läckageström Den ursprungliga standarden på högst 0,5 mA reviderat trä för mer än 0,75 mA. Här för att förklara, är inte skyldigt att minska beror i huvudsak på omfattningen av den nya standarden är 6KW, vi vet alla att storleken på läckageströmmen och storleken på kraften har ett visst förhållande, så reviderad till 0,75mA kraftexpansion är normal
4.4 elektrisk styrka jämfört med den gamla standarden för att öka kraven under förkylningen
detta kräver i själva verket att produktionsföretagen har fungerat som en normal
Projekt. Eftersom det är kallt, så än arbetstemperaturen och tidvattnets tillstånd under
krav på ökad, så som 1500V. För arbetsspänningen som är större än 250V produktspänning
är 1,2 gånger arbetsspänningen plus 1250V är spänningsvärdets arbetstemperatur 1,2
gånger arbetsspänningen plus 800V, tidvattnet för spänningsvärdet på 1,2 gånger
spänning plus 1000V.
4.5 Att öka kraven på gränsvärden för skadliga ämnen, i detta avseende
företag att kontrollera.
4.6 Allmänna strukturella aspekter
4.6.1 Justera rörkroppens temperaturgräns i den gamla standarden till tillägg C. Normativ
Information
4.6.2 Justera metallrörets väggtjockleksgräns till tillägg D. Informationsmaterial
4.6.3 Justera isoleringstjockleken och krypavståndet mellan komponentens elektroder
och höljet för att se tillägg D.
4.6.4 I den nya standarden ändras längden på stången i röret kraftigt från den gamla
standard.
A Ändra värdet på rördiametern till intervallvärdet. Så att i det faktiska arbetet medenkel drift.
B rationalisera specifikationerna för blystången och diameterspecifikationerna med rationaliteten. För
till exempel den ursprungliga standarddiametern på 6,5 mm stödstångsdiameter 3mm-4mm, som
är inte realistisk, och den nya standarden i diametern 6,5 mm matchande ledningar mellan 2mm-2,5mm, detta
är i linje med användningen av. Här föreslår att: Om kunden är skyldig att producera diameter 6,5
mm och stödstänger för diametern 3mm, då är det inte för att uppfylla standardkraven.
Standardformulärinnehållet är huvudsakligen för långt kan inte vara för kort, om längden är mindre än
tabellkraven bör vara okvalificerade.
4.6.5 Tolerans för de geometriska dimensionerna av den nya standarden GB / 1804 i bedömningen av
V-klass, så att den gamla standarden med
Mer praktiskt.
4.7 På uppvärmningsuniformiteten i standarden finns inga särskilda krav, men hänvisade till
temperaturgränsen för rörkroppens krav. (Tillägg C)
Jag har några idéer för värmeuniformiteten:
En första av alla bekräftade i framtiden för våra produkter som används i metallmaterialtemperaturen
Kraven skall uppfylla kraven i tillägg C.
B Tillägg C kan inte ersätta kraven på uppvärmnings enhetlighet, eftersom den rörformiga elektriska uppvärmningen
elementet är belangar, det är en effekt efter värmekroppen, bör rörytans temperatur
enhetligt kan arbetet vara enhetligt för uppvärmning av olika ämnen, den verklighet där inga
värmeanordningen inte kräver enhetlig uppvärmning. För det andra vet vi alla att de elektriska komponenterna
med temperaturen på dess isolering kommer säkerhetsprestandan att förändras. Under samma förhållanden ska
ju högre temperatur desto större läckageström; då är motståndstråden också
högre temperatur ju kortare livslängd.
C Jag anser att febern är enhetlig eller bör bedömas, men det gamla sättet att
Röntgenfilmsinspektionen är inte lätt att använda och kan inte garantera noggrannhet. Kan inte garantera
den exakta orsaken är: att uppnå en enhetlig värmerörsyta Utöver motståndet från
Densiteten hos den enhetlig densitet hos trådförpackningen måste också vara enhetlig, eller rörytan
temperaturen är inte nödvändigtvis enhetlig.
D Bedömningsmetodernas enhetlighet i komponentuppvärmning:
D1 komponenter som är anslutna till strömmen för att vara stabila efter temperaturprovningen.
D2 om ytbelastningen är för stor bör minska spänningen för provning;
D3 skall mätas med hjälp av en yttemperaturtermometer:
D4-temperaturkraven bör kontrolleras med 10 % är måttliga (se relevanta utländska
standarder) minskar detta krav inte jämförelsen med den gamla standarden.
D5 på komponentens yta jämnt fördelad 5-punktsprovning och beräkning, för
Febern skall ha en intuitiv enhetlighet som skall användas som punkttest.
D6 beräknas på följande sätt:
, Tc = max [| 1- (Tn / T flat) |] × 1%
I formeln:
Tc ---- temperaturskillnad
Tn ---- någon punkttemperatur
T Medelvärde för alla testpunkter
4.8 Kraven i den nya standarden för dragprovning av utledningsstänger är desamma som
av den gamla standarden, men kraven för dragprovningar och skär för svetsade klackar på bly
staplarna ökas.
Med tanke på detta innehåll ser jag följande:
En elektrodplåt är en liten del, men det är mycket viktigt med blyet ut ur pinnen, om
kontakten kommer att vara i färd med att använda tändningen eller okontaktbar, kommer den allmänna elektriska
lugs laddas, uppkomsten av detta Situationen är mycket farlig.
B Elektrodinsatser, som klackar, är också viktiga i sina storlekskrav utöver
deras säkra kontakt med utledningsstången. Om storleken på tjockleken på tunn, då användningen av
dålig kontakt, detta är en säkerhetsrisk. Baserat på denna punkt rekommenderas att uppmärksamhet
bör betalas till tillverkningsföretag. Bekant med relevanta krav i GB / 17196
(skärstandard), bör storlekskraven och införingskraften stärkas och kontrolleras
.
4,9 nya standarder för att öka de torra kraven
Antitorrt test är främst för vätskeuppvärmningselement i kopplingsskalan, uttorkning,
komponenter från vätskan till en gas plus
Värme och innehållet i bedömningen. För torrförbränningsförhållanden finns det inget tydligt krav på
i standarden, skriven endast i samråd med användaren. Korrekt
I det torrtorra testet har jag följande vy:
En standard har uttryckligen föresetts måste genomföras, men på grund av detta test,
komponenter, om användningen av kopparrör uppenbarligen inte är lämplig,
B. Det är inte möjligt att använda ett torrförbränningstest för att säkerställa att vattenelementet kan
(ingen termisk nedbrytning, ingen sprängning, ingen utbrändhet) efter att vågen har applicerats, eftersom
packning inuti elementet tar ibland lång tid kommer att förändras.
C För att anpassa oss till det torra förbränningstestet måste vi justera utformningen av vattenkomponenter, rör
ytbelastning för att minska, om belastningen fortfarande är relativt stor kan inte använda modifierad magnesiumoxid
, och för att välja magnesiumoxid med hög temperatur.
D-standarden för rörytans belastning är större än 10W av artikeln gäller inte, så jag tror att
det är fel, eftersom rörytan belastning ju större skala av enhetskomponenterna,
snabbare skalan, de elektriska egenskaperna hos möjligheten till nedgången för de mer stora.
På grundval av detta måste vi ha denna förståelse för produktionsföretag, kan inte ha en lycklig
(inte bedömning av torr), medan 10 W negativ laddning av produkten bör överväga användningen av
val av magnesiumoxid vid hög temperatur.
För att förbättra vattenuppvärmningselementens tekniska prestanda för att säkerställa att inga
inget värmehaveri brann, jag skrev också en referens för information.
4.10 Den nya standarden bidrar till tätningsmaterialet
Denna artikel i princip enligt kravet i GB / 4706.1.
5 på testmetoden
5.1 på mätinstrumenten för att öka instrumenteringens och precisionens fuktighet
Krav.
5.2 Mätkraft Jag föreslår att vara utrustad med en reglerad strömförsörjning, bör provningsspänningen
mätas först, för att säkerställa noggrann mätning av elkraften efter det att spänningen kan
Korrekt. Som nämnts tidigare måste motsvarande motståndscentrumvärde verifieras med en effekt
provning vid simulerad driftstemperatur.
5.3 Läckageströmmätning vid driftstemperatur
Särskilda metoder för testning och uppmärksamhet på föremål:
En komponent måste isoleras från jorden.
B vid simulerad driftstemperatur,
C justera spänningen till 1,15 gånger den nominella effektspänningen;
D Komponenternas båda ändar mäts, beroende på vilket som är störst.
Här föreslår att under testets gång om toppen och sedan ner, bör den här komponenten
vara toppen för att bestämma resultaten. För som en elektrisk produkt i stunden
Om det finns en säkerhetsrisk kan produkttillverkarna inte undvika ansvar.
5.4 Provning av tätningsprovning och läckageström efter vattentryck
Dessa två tillstånd av läckageströmmen är i själva verket omfattningen av köldläckageströmmen på kylan
läckage nuvarande test de flesta företag inte allvarligt gjort, i själva verket är det en ersättningsisolering
motståndstestmetod, eftersom standarden från 98-versionen för att avbryta isoleringsmotståndet
Artikelbehov. Provningsmetod är användning av växelspänning (1,06 gånger den nominella spänningen), komponenter
inte är strömförande, AC-spänning appliceras mellan elektroden och skalet.
Lägg till: Nr. 16, Väg 3, Sanjiang Industry Zone, Shengzhou, Zhejiang, Kina
Kontakt:Eric Xie
E-post:sale@benoelectric.com
Mobb: +861598895936
Skype:ericxie123@outlook.com
Wechat & Whatsapp: +8615988295936
Hemsida:www.benoindustry.com
